２．１　三氯化铝掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响

将总质量为０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化铝三种物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物质的量比为４∶１，三氯化铝的掺杂量（摩尔分数）分别为０、２％、４％和８％；在球磨时间为２．０ｈ，转速为５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨气氛为高纯氩气和磨球为２４颗直径为１０ｍｍ的不锈钢球的条件下制备系列储氢材料。
采用热分析方法考察了三氯化铝的掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响，结果见图１。从图１中可以看出，样品的脱氢过程可分为两个阶段：未掺杂三氯化铝的样品的第一阶段起始脱氢温度约为１７３℃，第二阶段起始脱氢温度约为２３５℃；同时，当加热到４００℃时总脱氢量为５．５％（质量分数）。而添加三氯化铝后，随着三氯化铝掺杂量的增加，起始脱氢温度逐渐降低且总脱氢量逐渐增加。当掺杂量由２％（摩尔分数）增加至４％（摩尔分数）时，该体系第一阶段的起始脱氢温度降至１３０℃左右，比未掺杂的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低约４３℃；第二阶段起始脱氢温度由原来的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃时总脱氢量约为６．３％（质量分数），较掺杂前增加了０．８％（质量分数）。继续增加三氯化铝至８％（摩尔分数）时，起始脱氢温度略有升高，且４００℃时总脱氢量减小为４．９％（质量分数）。可见，三氯化铝为４％（摩尔分数）时体系的脱氢性能最佳。

２．１　三氯化铝掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响

将总质量为０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化铝三种物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物质的量比为４∶１，三氯化铝的掺杂量（摩尔分数）分别为０、２％、４％和８％；在球磨时间为２．０ｈ，转速为５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨气氛为高纯氩气和磨球为２４颗直径为１０ｍｍ的不锈钢球的条件下制备系列储氢材料。
采用热分析方法考察了三氯化铝的掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响，结果见图１。从图１中可以看出，样品的脱氢过程可分为两个阶段：未掺杂三氯化铝的样品的第一阶段起始脱氢温度约为１７３℃，第二阶段起始脱氢温度约为２３５℃；同时，当加热到４００℃时总脱氢量为５．５％（质量分数）。而添加三氯化铝后，随着三氯化铝掺杂量的增加，起始脱氢温度逐渐降低且总脱氢量逐渐增加。当掺杂量由２％（摩尔分数）增加至４％（摩尔分数）时，该体系第一阶段的起始脱氢温度降至１３０℃左右，比未掺杂的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低约４３℃；第二阶段起始脱氢温度由原来的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃时总脱氢量约为６．３％（质量分数），较掺杂前增加了０．８％（质量分数）。继续增加三氯化铝至８％（摩尔分数）时，起始脱氢温度略有升高，且４００℃时总脱氢量减小为４．９％（质量分数）。可见，三氯化铝为４％（摩尔分数）时体系的脱氢性能最佳。

２．１　三氯化铝掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响

将总质量为０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化铝三种物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物质的量比为４∶１，三氯化铝的掺杂量（摩尔分数）分别为０、２％、４％和８％；在球磨时间为２．０ｈ，转速为５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨气氛为高纯氩气和磨球为２４颗直径为１０ｍｍ的不锈钢球的条件下制备系列储氢材料。
采用热分析方法考察了三氯化铝的掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响，结果见图１。从图１中可以看出，样品的脱氢过程可分为两个阶段：未掺杂三氯化铝的样品的第一阶段起始脱氢温度约为１７３℃，第二阶段起始脱氢温度约为２３５℃；同时，当加热到４００℃时总脱氢量为５．５％（质量分数）。而添加三氯化铝后，随着三氯化铝掺杂量的增加，起始脱氢温度逐渐降低且总脱氢量逐渐增加。当掺杂量由２％（摩尔分数）增加至４％（摩尔分数）时，该体系第一阶段的起始脱氢温度降至１３０℃左右，比未掺杂的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低约４３℃；第二阶段起始脱氢温度由原来的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃时总脱氢量约为６．３％（质量分数），较掺杂前增加了０．８％（质量分数）。继续增加三氯化铝至８％（摩尔分数）时，起始脱氢温度略有升高，且４００℃时总脱氢量减小为４．９％（质量分数）。可见，三氯化铝为４％（摩尔分数）时体系的脱氢性能最佳。

２．１　三氯化铝掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响

将总质量为０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化铝三种物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物质的量比为４∶１，三氯化铝的掺杂量（摩尔分数）分别为０、２％、４％和８％；在球磨时间为２．０ｈ，转速为５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨气氛为高纯氩气和磨球为２４颗直径为１０ｍｍ的不锈钢球的条件下制备系列储氢材料。
采用热分析方法考察了三氯化铝的掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响，结果见图１。从图１中可以看出，样品的脱氢过程可分为两个阶段：未掺杂三氯化铝的样品的第一阶段起始脱氢温度约为１７３℃，第二阶段起始脱氢温度约为２３５℃；同时，当加热到４００℃时总脱氢量为５．５％（质量分数）。而添加三氯化铝后，随着三氯化铝掺杂量的增加，起始脱氢温度逐渐降低且总脱氢量逐渐增加。当掺杂量由２％（摩尔分数）增加至４％（摩尔分数）时，该体系第一阶段的起始脱氢温度降至１３０℃左右，比未掺杂的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低约４３℃；第二阶段起始脱氢温度由原来的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃时总脱氢量约为６．３％（质量分数），较掺杂前增加了０．８％（质量分数）。继续增加三氯化铝至８％（摩尔分数）时，起始脱氢温度略有升高，且４００℃时总脱氢量减小为４．９％（质量分数）。可见，三氯化铝为４％（摩尔分数）时体系的脱氢性能最佳。

２．１　三氯化铝掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响

将总质量为０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化铝三种物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物质的量比为４∶１，三氯化铝的掺杂量（摩尔分数）分别为０、２％、４％和８％；在球磨时间为２．０ｈ，转速为５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨气氛为高纯氩气和磨球为２４颗直径为１０ｍｍ的不锈钢球的条件下制备系列储氢材料。
采用热分析方法考察了三氯化铝的掺杂量对４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６体系脱氢性能的影响，结果见图１。从图１中可以看出，样品的脱氢过程可分为两个阶段：未掺杂三氯化铝的样品的第一阶段起始脱氢温度约为１７３℃，第二阶段起始脱氢温度约为２３５℃；同时，当加热到４００℃时总脱氢量为５．５％（质量分数）。而添加三氯化铝后，随着三氯化铝掺杂量的增加，起始脱氢温度逐渐降低且总脱氢量逐渐增加。当掺杂量由２％（摩尔分数）增加至４％（摩尔分数）时，该体系第一阶段的起始脱氢温度降至１３０℃左右，比未掺杂的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低约４３℃；第二阶段起始脱氢温度由原来的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃时总脱氢量约为６．３％（质量分数），较掺杂前增加了０．８％（质量分数）。继续增加三氯化铝至８％（摩尔分数）时，起始脱氢温度略有升高，且４００℃时总脱氢量减小为４．９％（质量分数）。可见，三氯化铝为４％（摩尔分数）时体系的脱氢性能最佳。